MAGNABEND - ການພິຈາລະນາການອອກແບບພື້ນຖານ
ການອອກແບບແມ່ເຫຼັກພື້ນຖານ
ເຄື່ອງ Magnabend ຖືກອອກແບບເປັນແມ່ເຫຼັກ DC ທີ່ມີອໍານາດທີ່ມີວົງຈອນຫນ້າທີ່ຈໍາກັດ.
ເຄື່ອງຈັກປະກອບດ້ວຍ 3 ພາກສ່ວນພື້ນຖານ: -
ຮ່າງກາຍແມ່ເຫຼັກເຊິ່ງປະກອບເປັນພື້ນຖານຂອງເຄື່ອງຈັກແລະປະກອບດ້ວຍທໍ່ແມ່ເຫຼັກໄຟຟ້າ.
ແຖບ clamp ທີ່ສະຫນອງເສັ້ນທາງສໍາລັບການ flux ສະນະແມ່ເຫຼັກລະຫວ່າງ poles ຂອງຖານແມ່ເຫຼັກ, ແລະເພາະສະນັ້ນ clamps workpiece sheetmetal ໄດ້.
beam ງໍທີ່ pivoted ກັບຂອບດ້ານຫນ້າຂອງຮ່າງກາຍແມ່ເຫຼັກແລະສະຫນອງວິທີການສໍາລັບການນໍາໃຊ້ແຮງບິດກັບ workpiece ໄດ້.
ການຕັ້ງຄ່າຕົວແມ່ເຫຼັກ
ການຕັ້ງຄ່າຕ່າງໆແມ່ນເປັນໄປໄດ້ສໍາລັບຮ່າງກາຍແມ່ເຫຼັກ.
ນີ້ແມ່ນ 2 ທີ່ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບເຄື່ອງຈັກ Magnabend:
ເສັ້ນສີແດງຂີດເສັ້ນໃນຮູບແຕ້ມຂ້າງເທິງນີ້ສະແດງເຖິງເສັ້ນທາງແມ່ເຫຼັກ.ໃຫ້ສັງເກດວ່າການອອກແບບ "U-Type" ມີເສັ້ນທາງ flux ດຽວ (1 ຄູ່ຂອງ poles) ໃນຂະນະທີ່ການອອກແບບ "E-Type" ມີ 2 ເສັ້ນທາງ flux (2 ຄູ່ຂອງ poles).
ການປຽບທຽບການຕັ້ງຄ່າແມ່ເຫຼັກ:
ການຕັ້ງຄ່າ E-type ແມ່ນມີປະສິດທິພາບຫຼາຍກ່ວາການຕັ້ງຄ່າປະເພດ U.
ເພື່ອເຂົ້າໃຈວ່າເປັນຫຍັງນີ້ຈຶ່ງພິຈາລະນາສອງຮູບແຕ້ມຂ້າງລຸ່ມນີ້.
ທາງດ້ານຊ້າຍແມ່ນສ່ວນຂ້າມຂອງແມ່ເຫຼັກ U-type ແລະເບື້ອງຂວາເປັນແມ່ເຫຼັກ E-type ທີ່ໄດ້ເຮັດໂດຍການລວມ 2 ຂອງ U-type ດຽວກັນ.ຖ້າການກຳນົດຄ່າແມ່ເຫຼັກແຕ່ລະອັນຖືກຂັບເຄື່ອນດ້ວຍທໍ່ສົ່ງກະແສໄຟຟ້າແບບດຽວກັນ, ເຫັນໄດ້ຊັດເຈນວ່າແມ່ເຫຼັກທີ່ເພີ່ມເປັນສອງເທົ່າ (ປະເພດອີ) ຈະມີແຮງຍຶດຫຼາຍເທົ່າສອງເທົ່າ.ມັນຍັງໃຊ້ເຫຼັກຫຼາຍສອງເທົ່າແຕ່ບໍ່ມີສາຍຫຼາຍສໍາລັບການ coil ໄດ້!(ສົມມຸດວ່າການອອກແບບເສັ້ນລວດຍາວ).
(ຈໍານວນຂະຫນາດນ້ອຍຂອງສາຍເພີ່ມເຕີມແມ່ນຕ້ອງການພຽງແຕ່ເນື່ອງຈາກວ່າ 2 ຂາຂອງ coil ແມ່ນຫ່າງກັນຫຼາຍໃນການອອກແບບ "E", ແຕ່ການເພີ່ມເຕີມນີ້ຈະກາຍເປັນ insignificant ໃນການອອກແບບ coil ຍາວເຊັ່ນ: ໃຊ້ສໍາລັບ Magnabend).
Super Magnabend:
ເພື່ອສ້າງແມ່ເຫຼັກທີ່ມີປະສິດທິພາບຫຼາຍ, ແນວຄວາມຄິດ "E" ສາມາດຂະຫຍາຍໄດ້ເຊັ່ນ: ການຕັ້ງຄ່າ double-E ນີ້:
ຮູບແບບ 3-D:
ຂ້າງລຸ່ມນີ້ແມ່ນຮູບແຕ້ມ 3-D ສະແດງໃຫ້ເຫັນການຈັດລຽງພື້ນຖານຂອງພາກສ່ວນຢູ່ໃນແມ່ເຫຼັກ U-type:
ໃນການອອກແບບນີ້, ເສົາດ້ານຫນ້າແລະຫລັງແມ່ນແຍກອອກຈາກກັນແລະຖືກຕິດດ້ວຍ bolts ກັບຊິ້ນສ່ວນຫຼັກ.
ເຖິງແມ່ນວ່າໃນຫຼັກການ, ມັນເປັນໄປໄດ້ທີ່ຈະເຄື່ອງຈັກຕົວແມ່ເຫຼັກ U-type ຈາກເຫລໍກດຽວ, ມັນຈະບໍ່ສາມາດຕິດຕັ້ງ coil ໄດ້ແລະດັ່ງນັ້ນ coil ຈະຕ້ອງໄດ້ບາດແຜຢູ່ໃນສະຖານທີ່ (ຢູ່ໃນຕົວແມ່ເຫຼັກເຄື່ອງຈັກ. ).
ໃນສະຖານະການການຜະລິດເປັນຄວາມປາຖະຫນາສູງທີ່ຈະສາມາດ wind coils ແຍກຕ່າງຫາກ (ໃນອະດີດພິເສດ).ດັ່ງນັ້ນການອອກແບບປະເພດ U ປະສິດທິຜົນກໍານົດການກໍ່ສ້າງ fabricated.
ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ການອອກແບບປະເພດ E ຊ່ວຍໃຫ້ຕົວມັນເອງດີກັບຕົວແມ່ເຫຼັກທີ່ສ້າງຂຶ້ນຈາກເຫລໍກອັນດຽວເພາະວ່າທໍ່ທີ່ເຮັດກ່ອນສາມາດຕິດຕັ້ງໄດ້ງ່າຍຫຼັງຈາກເຄື່ອງແມ່ເຫຼັກໄດ້ຖືກເຄື່ອງຈັກ.ຮ່າງກາຍແມ່ເຫຼັກຊິ້ນດຽວຍັງປະຕິບັດການສະກົດຈິດທີ່ດີກວ່າຍ້ອນວ່າມັນບໍ່ມີຊ່ອງຫວ່າງໃນການກໍ່ສ້າງເຊິ່ງຖ້າບໍ່ດັ່ງນັ້ນຈະຫຼຸດຜ່ອນການໄຫຼຂອງແມ່ເຫຼັກ (ແລະເພາະສະນັ້ນແຮງຍຶດ) ເລັກນ້ອຍ.
(Magnabends ສ່ວນໃຫຍ່ເຮັດຫຼັງຈາກປີ 1990 ໃຊ້ການອອກແບບ E-type).
ການຄັດເລືອກວັດສະດຸສໍາລັບການກໍ່ສ້າງແມ່ເຫຼັກ
ຮ່າງກາຍແມ່ເຫຼັກແລະ clampbar ຕ້ອງໄດ້ຮັບການຜະລິດຈາກວັດສະດຸ ferromagnetic (ສະກົດຈິດ).ເຫຼັກກ້າແມ່ນອຸປະກອນ ferromagnetic ລາຄາຖືກທີ່ສຸດແລະເປັນທາງເລືອກທີ່ຊັດເຈນ.ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ມີເຫຼັກກ້າພິເສດຕ່າງໆທີ່ມີຢູ່ເຊິ່ງອາດຈະຖືກພິຈາລະນາ.
1) ເຫຼັກກ້າຊິລິໂຄນ: ເຫຼັກຕ້ານທານສູງຊຶ່ງປົກກະຕິແລ້ວມີຢູ່ໃນ laminations ບາງໆແລະຖືກນໍາໃຊ້ໃນ AC transformers, ແມ່ເຫຼັກ AC, relays ແລະອື່ນໆຄຸນສົມບັດຂອງມັນບໍ່ຈໍາເປັນຕ້ອງສໍາລັບ Magnabend ເຊິ່ງເປັນແມ່ເຫຼັກ DC.
2) ທາດເຫຼັກອ່ອນ : ວັດສະດຸນີ້ຈະສະແດງການສະກົດຈິດທີ່ຕົກຄ້າງຕ່ໍາເຊິ່ງເປັນສິ່ງທີ່ດີສໍາລັບເຄື່ອງ Magnabend ແຕ່ມັນມີຄວາມອ່ອນນຸ້ມທາງດ້ານຮ່າງກາຍເຊິ່ງຫມາຍຄວາມວ່າມັນຈະເປັນຮອຍແຕກໄດ້ງ່າຍແລະເສຍຫາຍ;ມັນດີກວ່າທີ່ຈະແກ້ໄຂບັນຫາການສະກົດຈິດທີ່ຕົກຄ້າງໃນທາງອື່ນ.
3) ທາດເຫຼັກສຽງໂຫວດທັງຫມົດ : ບໍ່ໄດ້ເປັນແມ່ເຫຼັກໄດ້ຢ່າງງ່າຍດາຍເປັນເຫຼັກມ້ວນແຕ່ສາມາດພິຈາລະນາ.
4) ສະແຕນເລດປະເພດ 416 : ບໍ່ສາມາດແມ່ເຫຼັກໄດ້ທີ່ເຂັ້ມແຂງເທົ່າກັບເຫຼັກກ້າແລະມີລາຄາແພງກວ່າຫຼາຍ (ແຕ່ອາດຈະເປັນປະໂຫຍດສໍາລັບຫນ້າດິນບາງໆປ້ອງກັນໃນຕົວແມ່ເຫຼັກ).
5) ສະແຕນເລດປະເພດ 316 : ນີ້ແມ່ນໂລຫະປະສົມທີ່ບໍ່ແມ່ນແມ່ເຫຼັກແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງບໍ່ເຫມາະສົມທັງຫມົດ (ຍົກເວັ້ນໃນ 4 ຂ້າງເທິງ).
6) ເຫຼັກກາກບອນຂະຫນາດກາງ, ປະເພດ K1045: ວັດສະດຸນີ້ແມ່ນ eminently ເຫມາະສົມສໍາລັບການກໍ່ສ້າງຂອງແມ່ເຫຼັກ, (ແລະພາກສ່ວນອື່ນໆຂອງເຄື່ອງຈັກ).ມັນເປັນການຍາກທີ່ສົມເຫດສົມຜົນຢູ່ໃນສະພາບທີ່ສະຫນອງແລະມັນຍັງເຄື່ອງຈັກດີ.
7) ເຫຼັກກາກບອນຂະຫນາດກາງປະເພດ CS1020 : ເຫຼັກນີ້ແມ່ນບໍ່ຂ້ອນຂ້າງແຂງເປັນ K1045 ແຕ່ມັນມີຄວາມພ້ອມຫຼາຍແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງອາດຈະເປັນທາງເລືອກປະຕິບັດທີ່ສຸດສໍາລັບການກໍ່ສ້າງຂອງເຄື່ອງຈັກ Magnabend.
ໃຫ້ສັງເກດວ່າຄຸນສົມບັດທີ່ສໍາຄັນທີ່ຕ້ອງການແມ່ນ:
ການສະກົດຈິດຄວາມອີ່ມຕົວສູງ.(ໂລຫະປະສົມເຫຼັກສ່ວນໃຫຍ່ອີ່ມຕົວຢູ່ທີ່ປະມານ 2 Tesla),
ມີຂະຫນາດພາກສ່ວນທີ່ເປັນປະໂຫຍດ,
ຄວາມທົນທານຕໍ່ຄວາມເສຍຫາຍໂດຍບັງເອີນ,
ເຄື່ອງຈັກ, ແລະ
ຄ່າໃຊ້ຈ່າຍທີ່ສົມເຫດສົມຜົນ.
ເຫຼັກກາກບອນຂະຫນາດກາງເຫມາະກັບຄວາມຕ້ອງການເຫຼົ່ານີ້ດີ.ເຫລໍກຄາບອນຕ່ໍາຍັງສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ແຕ່ວ່າມັນທົນທານຕໍ່ຄວາມເສຍຫາຍໂດຍບັງເອີນຫນ້ອຍ.ນອກຈາກນີ້ຍັງມີໂລຫະປະສົມພິເສດອື່ນໆ, ເຊັ່ນ supermendur, ທີ່ມີ magnetisation ການອີ່ມຕົວທີ່ສູງຂຶ້ນແຕ່ພວກເຂົາເຈົ້າບໍ່ໄດ້ຖືກພິຈາລະນາເນື່ອງຈາກວ່າຄ່າໃຊ້ຈ່າຍສູງຫຼາຍເມື່ອທຽບກັບເຫຼັກກ້າ.
ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ເຫຼັກກາກບອນຂະຫນາດກາງສະແດງໃຫ້ເຫັນການສະກົດຈິດທີ່ຕົກຄ້າງທີ່ພຽງພໍທີ່ຈະເປັນສິ່ງລົບກວນ.(ເບິ່ງພາກການສະກົດຈິດທີ່ເຫຼືອ).
The Coil
ມ້ວນແມ່ນສິ່ງທີ່ຂັບເຄື່ອນ flux ການສະກົດຈິດຜ່ານແມ່ເຫຼັກໄຟຟ້າ.ຜົນບັງຄັບໃຊ້ການສະກົດຈິດຂອງມັນແມ່ນພຽງແຕ່ຜະລິດຕະພັນຂອງຈໍານວນຂອງການຫັນ (N) ແລະ coil ປະຈຸບັນ (I).ດັ່ງນັ້ນ:
N = ຈໍານວນຂອງການຫັນ
I = ປັດຈຸບັນຢູ່ໃນ windings ໄດ້.
ຮູບລັກສະນະຂອງ "N" ໃນສູດຂ້າງເທິງນີ້ນໍາໄປສູ່ຄວາມເຂົ້າໃຈຜິດທົ່ວໄປ.
ມັນໄດ້ຖືກສົມມຸດຕິຖານຢ່າງກວ້າງຂວາງວ່າການເພີ່ມຈໍານວນຂອງການຫັນຈະເພີ່ມກໍາລັງການສະກົດຈິດ, ແຕ່ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວນີ້ບໍ່ໄດ້ເກີດຂຶ້ນເນື່ອງຈາກວ່າການຫັນເພີ່ມເຕີມຍັງຫຼຸດລົງໃນປະຈຸບັນ, I.
ພິຈາລະນາທໍ່ທີ່ສະຫນອງດ້ວຍແຮງດັນ DC ຄົງທີ່.ຖ້າຈໍານວນຂອງການຫັນເປັນສອງເທົ່າ, ຄວາມຕ້ານທານຂອງ windings ຍັງຈະໄດ້ຮັບການເພີ່ມຂຶ້ນສອງເທົ່າ (ໃນ coil ຍາວ) ແລະດັ່ງນັ້ນປະຈຸບັນຈະໄດ້ຮັບການຫຼຸດລົງເຄິ່ງຫນຶ່ງ.ຜົນກະທົບສຸດທິແມ່ນບໍ່ເພີ່ມຂຶ້ນໃນ NI .
ສິ່ງທີ່ກໍານົດ NI ຢ່າງແທ້ຈິງແມ່ນການຕໍ່ຕ້ານຕໍ່ລ້ຽວ.ດັ່ງນັ້ນເພື່ອເພີ່ມ NI ຄວາມຫນາຂອງສາຍຕ້ອງເພີ່ມຂຶ້ນ.ມູນຄ່າຂອງການຫັນເພີ່ມເຕີມແມ່ນວ່າພວກເຂົາຫຼຸດຜ່ອນປະຈຸບັນແລະດັ່ງນັ້ນການກະຈາຍພະລັງງານໃນ coil.
ຜູ້ອອກແບບຄວນຈື່ໄວ້ວ່າເຄື່ອງວັດສາຍແມ່ນສິ່ງທີ່ກໍານົດແຮງແມ່ເຫຼັກຂອງທໍ່.ນີ້ແມ່ນຕົວກໍານົດການທີ່ສໍາຄັນທີ່ສຸດຂອງການອອກແບບ coil.
ຜະລິດຕະພັນ NI ມັກຈະຖືກເອີ້ນວ່າ "ການຫັນເປັນ ampere" ຂອງ coil.
ຈໍາເປັນຕ້ອງໄດ້ຫັນ Ampere ຫຼາຍປານໃດ?
ເຫຼັກກ້າສະແດງໃຫ້ເຫັນການສະກົດຈິດອີ່ມຕົວຂອງປະມານ 2 Tesla ແລະນີ້ກໍານົດຂອບເຂດຈໍາກັດພື້ນຖານກ່ຽວກັບຈໍານວນແຮງຍຶດສາມາດໄດ້ຮັບ.
ຈາກເສັ້ນສະແດງຂ້າງເທິງນີ້ພວກເຮົາເຫັນວ່າຄວາມເຂັ້ມແຂງພາກສະຫນາມທີ່ຕ້ອງການເພື່ອໃຫ້ໄດ້ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ຂອງ 2 Tesla ແມ່ນປະມານ 20,000 ampere-turns ຕໍ່ແມັດ.
ໃນປັດຈຸບັນ, ສໍາລັບການອອກແບບ Magnabend ປົກກະຕິ, ຄວາມຍາວຂອງເສັ້ນທາງ flux ໃນເຫລໍກແມ່ນປະມານ 1/5 ຂອງແມັດແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງຕ້ອງການ (20,000/5) AT ເພື່ອຜະລິດຄວາມອີ່ມຕົວ, ນັ້ນແມ່ນປະມານ 4,000 AT.
ມັນຈະເປັນການດີທີ່ຈະມີການຫັນເປັນ ampere ຫຼາຍກ່ວານີ້ເພື່ອໃຫ້ການສະກົດຈິດການອີ່ມຕົວສາມາດຮັກສາໄດ້ເຖິງແມ່ນວ່າຊ່ອງຫວ່າງທີ່ບໍ່ແມ່ນແມ່ເຫຼັກ (ເຊັ່ນ: workpieces ທີ່ບໍ່ແມ່ນເຫຼັກ) ເຂົ້າໄປໃນວົງຈອນແມ່ເຫຼັກ.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ການຫັນ ampere ພິເສດສາມາດໄດ້ຮັບພຽງແຕ່ໃນຄ່າໃຊ້ຈ່າຍຢ່າງຫຼວງຫຼາຍໃນການກະຈາຍພະລັງງານຫຼືຄ່າໃຊ້ຈ່າຍຂອງສາຍທອງແດງ, ຫຼືທັງສອງ.ດັ່ງນັ້ນ, ການປະນີປະນອມແມ່ນຈໍາເປັນ.
ການອອກແບບ Magnabend ປົກກະຕິມີທໍ່ທີ່ຜະລິດ 3,800 ampere turns.
ໃຫ້ສັງເກດວ່າຕົວເລກນີ້ບໍ່ແມ່ນຂຶ້ນກັບຄວາມຍາວຂອງເຄື່ອງ.ຖ້າການອອກແບບແມ່ເຫຼັກດຽວກັນຖືກນໍາໄປໃຊ້ໃນໄລຍະຄວາມຍາວຂອງເຄື່ອງຈັກ, ມັນກໍານົດວ່າເຄື່ອງຈັກທີ່ຍາວກວ່າຈະມີເສັ້ນລວດຫນາຫນ້ອຍລົງ.ພວກເຂົາເຈົ້າຈະແຕ້ມກະແສໄຟຟ້າທັງຫມົດຫຼາຍແຕ່ຈະມີຜະລິດຕະພັນດຽວກັນຂອງ amps x turns ແລະຈະມີຜົນບັງຄັບໃຊ້ clamping ດຽວກັນ (ແລະການກະຈາຍພະລັງງານດຽວກັນ) ຕໍ່ຫົວຫນ່ວຍຂອງຄວາມຍາວ.
ວົງຈອນຫນ້າທີ່
ແນວຄວາມຄິດຂອງວົງຈອນຫນ້າທີ່ເປັນລັກສະນະທີ່ສໍາຄັນຫຼາຍຂອງການອອກແບບຂອງແມ່ເຫຼັກໄຟຟ້າ.ຖ້າການອອກແບບສະຫນອງຮອບວຽນຫນ້າທີ່ຫຼາຍກວ່າທີ່ຈໍາເປັນ, ມັນບໍ່ເຫມາະສົມທີ່ສຸດ.ວົງຈອນຫນ້າທີ່ເພີ່ມເຕີມຫມາຍຄວາມວ່າຈະຈໍາເປັນຕ້ອງມີສາຍທອງແດງຫຼາຍ (ດ້ວຍຄ່າໃຊ້ຈ່າຍທີ່ສູງຂຶ້ນຕາມລໍາດັບ) ແລະ/ຫຼືຈະມີແຮງຍຶດຫນ້ອຍລົງ.
ຫມາຍເຫດ: ແມ່ເຫຼັກວົງຈອນທີ່ມີຫນ້າທີ່ສູງຂຶ້ນຈະມີການກະຈາຍພະລັງງານຫນ້ອຍລົງ, ຊຶ່ງຫມາຍຄວາມວ່າມັນຈະໃຊ້ພະລັງງານຫນ້ອຍລົງແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງຖືກກວ່າໃນການດໍາເນີນງານ.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ເນື່ອງຈາກວ່າແມ່ເຫຼັກແມ່ນເປີດສໍາລັບໄລຍະເວລາສັ້ນໆເທົ່ານັ້ນ, ຄ່າໃຊ້ຈ່າຍພະລັງງານຂອງການດໍາເນີນງານມັກຈະຖືວ່າມີຄວາມສໍາຄັນຫນ້ອຍຫຼາຍ.ດັ່ງນັ້ນວິທີການອອກແບບແມ່ນເພື່ອໃຫ້ມີການກະຈາຍພະລັງງານຫຼາຍເທົ່າທີ່ເຈົ້າສາມາດຫນີໄປໄດ້ໃນແງ່ຂອງການບໍ່ overheating windings ຂອງ coil.(ວິທີການນີ້ແມ່ນທົ່ວໄປກັບການອອກແບບແມ່ເຫຼັກໄຟຟ້າສ່ວນໃຫຍ່).
Magnabend ຖືກອອກແບບມາສໍາລັບວົງຈອນຫນ້າທີ່ຊື່ປະມານ 25%.
ໂດຍປົກກະຕິມັນໃຊ້ເວລາພຽງແຕ່ 2 ຫຼື 3 ວິນາທີເພື່ອເຮັດໃຫ້ງໍ.ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ແມ່ເຫຼັກຈະປິດສໍາລັບອີກ 8 ຫາ 10 ວິນາທີໃນຂະນະທີ່ workpiece ຖືກ repositioned ແລະສອດຄ່ອງກຽມພ້ອມສໍາລັບການງໍຕໍ່ໄປ.ຖ້າເກີນຮອບວຽນ 25% ແລ້ວ, ໃນທີ່ສຸດແມ່ເຫຼັກຈະຮ້ອນເກີນໄປແລະຄວາມຮ້ອນເກີນຈະເດີນທາງ.ແມ່ເຫຼັກຈະບໍ່ເສຍຫາຍແຕ່ມັນຈະຕ້ອງປ່ອຍໃຫ້ເຢັນປະມານ 30 ນາທີກ່ອນທີ່ຈະນໍາໃຊ້ອີກເທື່ອຫນຶ່ງ.
ປະສົບການປະຕິບັດງານກັບເຄື່ອງຈັກໃນພາກສະຫນາມໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າວົງຈອນຫນ້າທີ່ 25% ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງພຽງພໍສໍາລັບຜູ້ໃຊ້ທົ່ວໄປ.ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ຜູ້ໃຊ້ບາງຄົນໄດ້ຮ້ອງຂໍໃຫ້ມີທາງເລືອກທີ່ມີພະລັງງານສູງຂອງເຄື່ອງຈັກທີ່ມີຜົນບັງຄັບໃຊ້ clamping ຫຼາຍໂດຍຄ່າໃຊ້ຈ່າຍຂອງວົງຈອນຫນ້າທີ່ຫນ້ອຍ.
Coil Cross-Sectional Area
ພື້ນທີ່ສ່ວນຂ້າມທີ່ມີຢູ່ສໍາລັບ coil ຈະກໍານົດຈໍານວນສູງສຸດຂອງສາຍທອງແດງທີ່ສາມາດໃສ່ໄດ້.ການສະຫນອງພື້ນທີ່ເພີ່ມເຕີມສໍາລັບການ coil inevitably ຈະເພີ່ມຂະຫນາດຂອງແມ່ເຫຼັກແລະສົ່ງຜົນໃຫ້ຄວາມຍາວຂອງ flux ເສັ້ນທາງໃນເຫຼັກກ້າ (ເຊິ່ງຈະຫຼຸດຜ່ອນ flux ທັງຫມົດ).
ການໂຕ້ຖຽງດຽວກັນນີ້ຫມາຍເຖິງວ່າໃດກໍ່ຕາມພື້ນທີ່ coil ໄດ້ຖືກສະຫນອງໃຫ້ຢູ່ໃນການອອກແບບ, ມັນຄວນຈະເຕັມໄປດ້ວຍສາຍທອງແດງສະເຫມີ.ຖ້າມັນບໍ່ເຕັມ, ມັນຫມາຍຄວາມວ່າເລຂາຄະນິດແມ່ເຫຼັກອາດຈະດີກວ່າ.
Magnabend Clamping Force:
ເສັ້ນສະແດງຂ້າງລຸ່ມນີ້ແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍການວັດແທກການທົດລອງ, ແຕ່ມັນຕົກລົງໄດ້ດີກັບການຄິດໄລ່ທາງທິດສະດີ.
ແຮງຍຶດສາມາດຄິດໄລ່ທາງຄະນິດສາດໄດ້ຈາກສູດນີ້:
F = ຜົນບັງຄັບໃຊ້ໃນນິວຕັນ
B = ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ແມ່ເຫຼັກໃນ Teslas
A = ເນື້ອທີ່ຂອງເສົາໃນ m2
µ0 = ຄົງທີ່ການດູດຊຶມແມ່ເຫຼັກ, (4π x 10-7)
ຕົວຢ່າງ, ພວກເຮົາຈະຄິດໄລ່ແຮງຍຶດສໍາລັບຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ຂອງ 2 Tesla:
ດັ່ງນັ້ນ F = ½ (2)2 A/µ0
ສໍາລັບຜົນບັງຄັບໃຊ້ໃນພື້ນທີ່ຫນ່ວຍ (ຄວາມກົດດັນ) ພວກເຮົາສາມາດຫຼຸດລົງ "A" ໃນສູດ.
ດັ່ງນັ້ນແຮງດັນ = 2/µ0 = 2/(4π x 10–7) N/m2.
ນີ້ອອກມາເຖິງ 1,590,000 N/m2.
ເພື່ອປ່ຽນເປັນກິໂລກໍາບັງຄັບ, ມັນສາມາດແບ່ງອອກດ້ວຍ g (9.81).
ດັ່ງນັ້ນ: ຄວາມກົດດັນ = 162,080 kg/m2 = 16.2 kg/cm2.
ນີ້ຕົກລົງກັນໄດ້ດີກັບຜົນບັງຄັບໃຊ້ທີ່ວັດແທກສໍາລັບຊ່ອງຫວ່າງສູນທີ່ສະແດງຢູ່ໃນເສັ້ນສະແດງຂ້າງເທິງ.
ຕົວເລກນີ້ສາມາດໄດ້ຢ່າງງ່າຍດາຍໄດ້ຮັບການປ່ຽນເປັນຜົນບັງຄັບໃຊ້ clamping ທັງຫມົດສໍາລັບເຄື່ອງຈັກທີ່ໄດ້ຮັບໂດຍການຄູນມັນໂດຍພື້ນທີ່ pole ຂອງເຄື່ອງ.ສໍາລັບແບບ 1250E ພື້ນທີ່ເສົາແມ່ນ 125(1.4+3.0+1.5) = 735 cm2.
ດັ່ງນັ້ນ, ຈໍານວນທັງຫມົດ, ຊ່ອງຫວ່າງ, ກໍາລັງຈະເປັນ (735 x 16.2) = 11,900 kg ຫຼື 11,9 ໂຕນ;ປະມານ 9.5 ໂຕນຕໍ່ແມັດຂອງຄວາມຍາວແມ່ເຫຼັກ.
ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ Flux ແລະຄວາມກົດດັນ Clamping ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງໂດຍກົງແລະຖືກສະແດງຢູ່ໃນຮູບຂ້າງລຸ່ມນີ້:
Practical Clamping Force:
ໃນການປະຕິບັດຜົນບັງຄັບໃຊ້ clamping ສູງນີ້ແມ່ນເຄີຍໄດ້ຮັບຮູ້ພຽງແຕ່ໃນເວລາທີ່ມັນບໍ່ຈໍາເປັນ (!), ວ່າແມ່ນໃນເວລາທີ່ການງໍ workpieces ເຫຼັກບາງ.ໃນເວລາທີ່ bending workpieces ທີ່ບໍ່ແມ່ນ ferrous, ຜົນບັງຄັບໃຊ້ຈະຫນ້ອຍລົງດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນເສັ້ນສະແດງຂ້າງເທິງນີ້, ແລະ (ເລັກນ້ອຍ curiously), ມັນກໍ່ແມ່ນຫນ້ອຍໃນເວລາທີ່ bending workpieces ເຫຼັກຫນາ.ນີ້ແມ່ນຍ້ອນວ່າແຮງຍຶດທີ່ຈໍາເປັນເພື່ອເຮັດໃຫ້ງໍແຫຼມແມ່ນສູງຫຼາຍກ່ວາທີ່ຈໍາເປັນສໍາລັບການໂຄ້ງ radius.ດັ່ງນັ້ນສິ່ງທີ່ເກີດຂື້ນແມ່ນວ່າງໍໄດ້ດໍາເນີນຕໍ່ໄປ, ຂອບດ້ານຫນ້າຂອງ clampbar ຍົກເລັກນ້ອຍ, ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງເຮັດໃຫ້ workpiece ປະກອບເປັນ radius.
ຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດຂະຫນາດນ້ອຍທີ່ສ້າງຂຶ້ນເຮັດໃຫ້ການສູນເສຍຂອງແຮງຍຶດເລັກນ້ອຍແຕ່ຜົນບັງຄັບໃຊ້ທີ່ຈໍາເປັນເພື່ອສ້າງໂຄ້ງ radius ໄດ້ຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍກ່ວາມີແຮງຍຶດແມ່ເຫຼັກ.ດັ່ງນັ້ນຜົນໄດ້ຮັບສະຖານະການທີ່ຫມັ້ນຄົງແລະ clampbar ບໍ່ປ່ອຍໃຫ້ໄປ.
ສິ່ງທີ່ໄດ້ອະທິບາຍຂ້າງເທິງນີ້ແມ່ນຮູບແບບຂອງການງໍໃນເວລາທີ່ເຄື່ອງຈັກຢູ່ໃກ້ກັບຂອບເຂດຄວາມຫນາຂອງມັນ.ຖ້າຫາກວ່າໄດ້ພະຍາຍາມເຄື່ອງເຮັດວຽກທີ່ຫນາກວ່າ, ແນ່ນອນວ່າ clampbar ຈະຍົກອອກ.
ແຜນວາດນີ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າຖ້າຂອບດັງຂອງແຖບຍຶດຖືກ radiused ເລັກນ້ອຍ, ແທນທີ່ຈະແຫຼມ, ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຊ່ອງຫວ່າງອາກາດສໍາລັບການໂຄ້ງຫນາຈະຫຼຸດລົງ.
ແທ້ຈິງແລ້ວນີ້ແມ່ນກໍລະນີແລະ Magnabend ທີ່ເຮັດຢ່າງຖືກຕ້ອງຈະມີແຖບຍຶດທີ່ມີຂອບ radiused.(ຂອບ radiused ແມ່ນຍັງຫຼາຍຫນ້ອຍທີ່ຈະເກີດຄວາມເສຍຫາຍໂດຍບັງເອີນເມື່ອທຽບກັບແຂບແຫຼມ).
ຮູບແບບຂອບຂອງຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງງໍ:
ຖ້າຫາກວ່າການງໍໄດ້ພະຍາຍາມກ່ຽວກັບການເຮັດວຽກທີ່ຫນາຫຼາຍ, ເຄື່ອງຈະບໍ່ສາມາດງໍໄດ້ເນື່ອງຈາກວ່າ clampbar ພຽງແຕ່ຈະຍົກອອກ.(ໂຊກດີທີ່ນີ້ບໍ່ໄດ້ເກີດຂຶ້ນໃນວິທີການທີ່ຕື່ນເຕັ້ນ, clampbar ພຽງແຕ່ປ່ອຍໃຫ້ໄປຢ່າງງຽບໆ).
ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ຖ້າການໂຫຼດໂຄ້ງແມ່ນຫຼາຍກ່ວາຄວາມອາດສາມາດຂອງເຫຼັກບິດຂອງແມ່ເຫຼັກເລັກນ້ອຍ, ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວສິ່ງທີ່ເກີດຂຶ້ນແມ່ນວ່າງໍຈະດໍາເນີນການກ່ຽວກັບ 60 ອົງສາແລະຫຼັງຈາກນັ້ນ clampbar ເລີ່ມຕົ້ນທີ່ຈະເລື່ອນກັບຄືນໄປບ່ອນ.ໃນຮູບແບບຂອງຄວາມລົ້ມເຫຼວນີ້ແມ່ເຫຼັກພຽງແຕ່ສາມາດຕ້ານການໂຫຼດ bending ໂດຍທາງອ້ອມໂດຍການສ້າງ friction ລະຫວ່າງ workpiece ແລະຕຽງນອນຂອງແມ່ເຫຼັກໄດ້.
ຄວາມແຕກຕ່າງຄວາມຫນາລະຫວ່າງຄວາມລົ້ມເຫຼວເນື່ອງຈາກການຍົກອອກແລະຄວາມລົ້ມເຫຼວເນື່ອງຈາກການເລື່ອນລົງໂດຍທົ່ວໄປແມ່ນບໍ່ຫຼາຍ.
ຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງການຍົກແມ່ນເນື່ອງມາຈາກ workpiece ໄດ້ levering ຂອບດ້ານຫນ້າຂອງ clampbar ຂຶ້ນ.ແຮງຍຶດຢູ່ຂອບດ້ານຫນ້າຂອງແຖບຍຶດແມ່ນສ່ວນຫຼາຍແມ່ນສິ່ງທີ່ຕ້ານທານກັບສິ່ງນີ້.Clamping ຢູ່ແຂບຫລັງມີຜົນກະທົບເລັກນ້ອຍເນື່ອງຈາກວ່າມັນຢູ່ໃກ້ກັບບ່ອນທີ່ clampbar ໄດ້ຖືກ pivot.ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ມັນແມ່ນພຽງແຕ່ເຄິ່ງຫນຶ່ງຂອງຜົນບັງຄັບໃຊ້ clamping ທັງຫມົດທີ່ສາມາດຕ້ານການຍົກອອກ.
ໃນອີກດ້ານຫນຶ່ງ sliding ແມ່ນ resisted ໂດຍຜົນບັງຄັບໃຊ້ clamping ທັງຫມົດແຕ່ພຽງແຕ່ຜ່ານ friction ດັ່ງນັ້ນຄວາມຕ້ານທານຕົວຈິງແມ່ນຂຶ້ນກັບຄ່າສໍາປະສິດຂອງ friction ລະຫວ່າງ workpiece ແລະຫນ້າດິນຂອງແມ່ເຫຼັກໄດ້.
ສໍາລັບເຫຼັກທີ່ສະອາດແລະແຫ້ງ, ຄ່າສໍາປະສິດຂອງ friction ສາມາດສູງເຖິງ 0.8 ແຕ່ຖ້າຫາກວ່າມີການຫລໍ່ຫລອມ, ມັນອາດຈະຕ່ໍາເປັນ 0.2.ໂດຍປົກກະຕິມັນຈະຢູ່ບ່ອນໃດບ່ອນຫນຶ່ງລະຫວ່າງຮູບແບບຂອງຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງເສັ້ນໂຄ້ງຕາມປົກກະຕິແມ່ນຍ້ອນການເລື່ອນ, ແຕ່ຄວາມພະຍາຍາມທີ່ຈະເພີ່ມຄວາມເຄັ່ງຕຶງໃນດ້ານຂອງແມ່ເຫຼັກໄດ້ຖືກພົບເຫັນວ່າບໍ່ຄຸ້ມຄ່າ.
ຄວາມອາດສາມາດຫນາ:
ສໍາລັບຕົວແມ່ເຫຼັກປະເພດ E ກວ້າງ 98 ມມ ແລະ ເລິກ 48 ມມ ແລະມີທໍ່ສົ່ງ 3,800 ແອມເປເຣນ, ຄວາມອາດສາມາດບິດຍາວເຕັມແມ່ນ 1.6 ມມ.ຄວາມຫນານີ້ໃຊ້ກັບທັງແຜ່ນເຫຼັກແລະແຜ່ນອາລູມິນຽມ.ຈະມີການຍຶດຕິດກັບແຜ່ນອາລູມິນຽມຫນ້ອຍ, ແຕ່ມັນຕ້ອງການແຮງບິດຫນ້ອຍເພື່ອງໍມັນດັ່ງນັ້ນການຊົດເຊີຍດັ່ງກ່າວຈະໃຫ້ຄວາມອາດສາມາດວັດແທກທີ່ຄ້າຍຄືກັນສໍາລັບໂລຫະທັງສອງປະເພດ.
ມັນຈໍາເປັນຕ້ອງມີຂໍ້ແນະນໍາບາງຢ່າງກ່ຽວກັບຄວາມສາມາດໃນການບິດທີ່ລະບຸໄວ້: ສິ່ງທີ່ສໍາຄັນແມ່ນວ່າຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງຜົນຜະລິດຂອງໂລຫະແຜ່ນສາມາດແຕກຕ່າງກັນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ.ຄວາມອາດສາມາດ 1.6mm ໃຊ້ກັບເຫຼັກກ້າທີ່ມີຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດສູງເຖິງ 250 MPa ແລະອາລູມິນຽມທີ່ມີຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດສູງເຖິງ 140 MPa.
ຄວາມອາດສາມາດຫນາໃນສະແຕນເລດແມ່ນປະມານ 1.0mm.ຄວາມອາດສາມາດນີ້ແມ່ນຫນ້ອຍກ່ວາສໍາລັບໂລຫະອື່ນໆສ່ວນໃຫຍ່ເນື່ອງຈາກວ່າສະແຕນເລດປົກກະຕິແລ້ວບໍ່ແມ່ນແມ່ເຫຼັກແລະຍັງມີຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດສູງສົມເຫດສົມຜົນ.
ປັດໄຈອື່ນແມ່ນອຸນຫະພູມຂອງແມ່ເຫຼັກ.ຖ້າຫາກວ່າແມ່ເຫຼັກໄດ້ຖືກອະນຸຍາດໃຫ້ກາຍເປັນຮ້ອນ, ຄວາມຕ້ານທານຂອງ coil ຈະສູງຂື້ນແລະນີ້ເຮັດໃຫ້ມັນດຶງກະແສໄຟຟ້າຫນ້ອຍລົງໂດຍຜົນສະທ້ອນຂອງການຫັນເປັນ ampere ຕ່ໍາແລະຜົນບັງຄັບໃຊ້ clamping ຕ່ໍາ.(ຜົນກະທົບນີ້ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງປານກາງແລະບໍ່ຫນ້າຈະເຮັດໃຫ້ເຄື່ອງບໍ່ກົງກັບຂໍ້ກໍານົດຂອງມັນ).
ສຸດທ້າຍ, Magnabends ຄວາມອາດສາມາດຫນາກວ່າສາມາດເຮັດໄດ້ຖ້າຫາກວ່າພາກສ່ວນຂ້າມແມ່ເຫຼັກໄດ້ຖືກເຮັດໃຫ້ຂະຫນາດໃຫຍ່.